Глава 10

10.3. Применение технических средств ограничения токов короткого замыкания

Реализация различных способов ограничения токов КЗ, кроме принятия при проектировании и эксплуатации решений о структуре схем соединения элементов и режимах эксплуатации СЭС, предусматривает применение и специальных технических средств. Последние представляют собой специальное электрооборудование, которое непосредственно, благодаря своему конструктивному исполнению, ограничивает значение или продолжительность воздействия тока КЗ либо используется в схемах соединения элементов, выполняющих в совокупности эту функцию. К таким средствам относятся:

аппараты и устройства, реализующие автоматическое деление сети;

силовые трансформаторы и автотрансформаторы с особым исполнением конструкции и соединением фазных обмоток;

токоограничивающие элементы и устройства;

токоограничивающие коммутационные аппараты;

устройства изменения режима работы нейтрали силовых трансформаторов.

Автоматическое деление сети может использоваться во внешнем электроснабжении предприятий в сетях напряжением 35 кВ и выше. Такая операция реализуется с применением устройств противоаварийной автоматики и коммутационных аппаратов, устанавливаемых на мощных присоединениях, между секциями РУ и на вводах.

Средства противоаварийной автоматики включают в себя релейную защиту, реагирующую на появление КЗ, устройства автоматического выполнения последовательного отключения коммутационных аппаратов (см. рис.10.2, г), устройства автоматической частотной разгрузки, АПВ и АВР. Эта система последовательного отключения токов КЗ должна обладать высокими надежностью и быстродействием как при отключении КЗ, так и при восстановлении исходного режима. Ее коммутационные аппараты должны выдерживать полный сквозной ток КЗ и включение без повреждения на КЗ в данном присоединении.

Недостатками этой системы являются [17]:

снижение запаса устойчивости послеаварийного режима вследствие небаланса мощности источников питания и нагрузок в, разделившихся частях электрической сети, изменения соединений в схеме электроснабжения;

значительное время восстановления исходного режима питания электроприемников после отключения присоединения с КЗ.

Для автоматического деления сети необходимо:

выполнить анализ расчетной схемы для возможных КЗ;

оценить баланс мощности в намеченных для деления участках электрической сети;

учесть возможное изменение конфигурации электрической сети;

рассчитать время последовательного отключения тока КЗ и время восстановления схемы для нормального режима;

оценить запас устойчивости послеаварийного режима, согласовать уровни токов КЗ и технические параметры коммутационных аппаратов.

Силовые трансформаторы и автотрансформаторы могут создаваться с учетом необходимости ограничения токов КЗ. Для ограничения уровня мощности КЗ на шинах вторичного напряжения может быть использована конструктивная особенность трансформатора. Известно, что напряжение КЗ определяется номинальным напряжением и проходной мощностью трансформатора, которые обусловливают геометрические размеры его обмоток. При концентрическом размещении обмоток у двухобмоточных трансформаторов обмотка НН располагается внутри, а ВН - снаружи; у трехобмоточных трансформаторов обмотка СН помещается между обмотками НН и ВН. Расположение обмоток, диаметр и размеры канала между обмотками влияют на значение напряжения КЗ. Так, между обмотками СН и ВН у трехобмоточных трансформаторов оно меньше, чем между обмотками НН и ВН.

Снижение уровня мощности КЗ на выводах понижающих трансформаторов (рис. 10.5) определяется выражениями:

для двухобмоточных трансформаторов

(10.8)

для трехобмоточных трансформаторов

(10.9)

Из (10.8) и (10.9) следует, что снижение мощности КЗ зависит от напряжения КЗ между соответствующими обмотками трансформаторов, их единичной мощности и мощности КЗ, поступающей от ЭЭС. Понижающие двух- и трехобмоточные трансформаторы по напряжению КЗ имеют некоторый диапазон варьирования.

Например, для двух обмоточных трансформаторов на напряжения 35/6 -10 кВ и мощность 1 - 80 MBА он лежит в пределах 6,5 -14,4%, на напряжения 110/6 -10 кВ и мощность 2,5 - 400 MBА - в пределах 10,5-13,5%, на напряжения 150/6 -10 кВ и мощность 2,5 - 250 MBА - в пределах 10,5-14,6 %, на напряжения 220/6 -10 кВ и мощность 31,5 - 125 MBА - в пределах 10,6-14 %.

Рис. 10.5. К ограничению уровня мощности КЗ выбором параметров двухобмоточных (а) и трехобмоточных (б) трансформаторов

Поэтому для ограничения уровня мощности КЗ на шинах вторичного напряжения, согласно (10.8) и (10.9), следует выбирать трансформаторы с повышенным для соответствующих обмоток напряжением КЗ, разукрупнять по мощности понижающие подстанции на связях с мощной ЭЭС, использовать раздельную работу трансформаторов.

Трансформаторы и автотрансформаторы могут выполняться с расщепленными обмотками НН. Части расщепленной обмотки размещаются симметрично относительно обмотки ВН, имеют самостоятельные выводы и допускают произвольное распределение нагрузки между обмотками. Ограничение мощности КЗ конструктивно достигается большим значением напряжения КЗ между частями расщепленной обмотки.

Для ограничения несимметричных токов КЗ существенную роль играет схема соединения фазных обмоток трансформаторов и автотрансформаторов. Так как в схему замещения нулевой последовательности включаются только те ветви, по которым циркулируют токи нулевой последовательности, то она не содержит участков электрической сети, находящихся за обмотками, соединенными в треугольник.

Токоограничивающие реакторы представляют собой дополнительные реактивные сопротивления, включаемые в различных точках электрической сети напряжением 6-220 кВ.

Их назначение - снижение тока КЗ за реактором и сохранение требуемого уровня остаточного напряжения в узловых точках сети перед реактором. В зависимости от места включения различают реактирование присоединений (рис. 10.6, а), вводов (рис. 10.3 и 10.6, б), секций (рис. 10.6, в) и их сочетания (рис. 10.6, а). По схеме включения различают реакторы одноцепные и сдвоенные (расщепленные). Отличие сдвоенного реактора от одноцепного заключается в наличии среднего вывода обмотки, в связи с чем возможны различные схемы его включения и использования. Токоограничивающее действие реактора характеризуется его индуктивным сопротивлением и номинальным током.

Рис. 10.6. Схемы реактирования присоединений (а), вводов (б), секций (в) и их сочетания (г)

Для уменьшения затрат следует стремиться к применению групповых реакторов вместо индивидуальных в цепях присоединений, вводов и схем коммутации ГПП. Вместе с тем в схемах, содержащих групповые реакторы на большие номинальные токи и с большим реактивным сопротивлением, возможны колебания напряжения, вызываемые изменением их нагрузки. Этот недостаток устраняется установкой сдвоенных реакторов с обеспечением равномерной загрузки их ветвей; при наличии резкоперемеиной нагрузки снижение колебаний напряжения достигается только частично.

При условии соблюдения на выводах одной ветви реактора нормированного значения колебания напряжения на другую ветвь можно подключить мощность резкопеременной нагрузки, определяемую выражением

(10.10)

где - значение колебания напряжения; - напряжение КЗ и мощность трансформатора, к которому подключен сдвоенный реактор.

Эффективность использования одноцепного реактора зависит от параметров электрической сети и мощности КЗ, поступающей от источника питания к намечаемой точке его подключения (рис. 10.7. а). Относительное снижение мощности и тока КЗ можно рассчитать по формуле

которая после подстановки и принимает вид

Отношение имеет ограниченный диапазон изменения и зависит от параметров реакторов, реактивность которых находится в пределах 3 - 16 %, а также от параметров связи узла сети с источником питания:

где Sc - пропускная способность элементов сети районной энергетической системы.

Рис. 10.7. Схема включения одноцепного реактора (а) и его характеристики (б)

Токоограничивающее действие реактора снижается с увеличением мощности приемных пунктов электрической энергии и повышается с их разукрупнением по числу и мощности трансформаторов (рис. 10.8).

Рис.10.8. Зависимость токоограничивающего действия одноцепного реактора от его реактивности и сопротивления системы

Реактор выбирают по номинальным напряжению и току, а также индуктивному сопротивлению и проверяют по динамической и термической стойкости к току КЗ, при необходимости - по уровню остаточного напряжения в предвключенном узле сети.

Первоначальным действием при выборе реактора является определение его индуктивного сопротивления. Исходя из необходимого уровня мощности КЗ за реактором , требуемое индуктивное сопротивление в процентах или в омах рассчитывают соответственно по формулам

(10.11)

(10.12)

где - сопротивление связи данного узла сети с источником электрической энергии, приведенное к базисным условиям; - рабочий ток и напряжение сети, соответствующие длительному режиму работы реактора.

По току, напряжению сети и индуктивному сопротивлению выбирают реактор с ближайшим большим стандартным значением , который проверяют (при необходимости) по значению остаточного напряжения

(10.13)

Уровень остаточного напряжения зависит от отношения сопротивлений (рис. 10.7,б):

(10.14)

или (в процентах)

(10.15)

где , - параметры выбранного реактора; - уточненное, соответственно стандартному индуктивному сопротивлению реактора и его номинальному току, значение тока КЗ.

Если условие (10.13) не выполняется, то новое расчетное значение (в процентах) следует определить, исходя из необходимого уровня остаточного напряжения по формуле

(10.16)

По этому значению выбирают реактор с ближайшим большим стандартным значением сопротивления, пересчитывают ток КЗ за выбранным реактором и проверяют соответствие его параметров условиям электродинамической и термической стойкости.

Секционные реакторы ограничивают ток КЗ на сборных шинах и присоединениях. По сравнению с линейными реакторами они оказывают меньшее токоограничивающее действие, так как рассчитываются на большие номинальные токи, протекающие между секциями при нарушении нормального режима их раздельной работы.

Секционные реакторы выбирают по номинальному напряжению, наибольшему из рабочих токов секций и индуктивному сопротивлению. Сопротивлением реактора вначале задаются и путем поверочных расчетов изменяют его до значения, допустимого параметрами устанавливаемого электрооборудования. По значению остаточного напряжения, электродинамической и термической стойкости секционные реакторы не проверяют.

Сдвоенные реакторы конструктивно характеризуются индуктивностью ветвей , и коэффициентом связи частей расщепленной обмотки

(10.17)

где М - взаимная индуктивность частей обмотки

Рис. 10.9. Исходная схема сдвоенного реактора (а) и ее замещение при работе реактора в одноцепном (б), продольном (е), сквозном (г) и комбинированных (д, е) режимах

Исходная схема сдвоенного реактора представляет собой трехлучевую звезду (рис. 10.9,а) с сопротивлениями лучей и . Однако в зависимости от схемы включения такой реактор работает в различных по токоограничению режимах, так как имеет разные результирующие сопротивления: в одноцепном режиме (рис. 10.9, б)

(10.18)

в продольном режиме (рис. 10.9, в)

(10.19)

в сквозном режиме (рис. 10.9, г) при одинаковых токах ветвей

(10.20)

В продольном одноцепном (комбинированном) режиме источники питания находятся со стороны каждой ветви реактора. Если КЗ происходит со стороны ветви 2 (рис. 10.9, д), то результирующее сопротивление реактора

(10.21)

а если со стороны ветви 1 или 3 (рис. 10.9, е), то

при

(10.22)

а при

(10.23)

Выбор сдвоенного реактора аналогичен выбору одноцепного реактора при Значение тока каждой ветви сдвоенного реактора должно быть не менее 0,675 номинального тока обмотки трансформатора либо суммарного тока нагрузки. При этом предполагается равномерное распределение нагрузки между ветвями реактора.

Недостатком сдвоенных реакторов является возможность повышения напряжения на слабо нагруженной ветви при работе в одноцепном и сквозном режимах (см. рис. 10.9, б, г). Напряжение на слабо нагруженной ветви за счет магнитной связи частей обмотки реактора содержит составляющую э.д.с., которая индуцируется током КЗ загруженной ветви. При КЗ на одной из ветвей реактора на другой его отключенной ветви будет напряжение

или с учетом того, что

(10.24)

Это напряжение зависит от реактивности ветви реактора, его номинального тока и коэффициента связи, значения которого находятся в пределах 0,4 - 0,63.

Наличие сопротивления у токоограничивающих реакторов приводит к дополнительным потерям напряжения, мощности и энергии. Идеальной считается нелинейная характеристика сопротивления реактора, при которой в нормальных режимах работы оно наименьшее, а в аварийных - наибольшее. Среди последних разработок известны конструкции управляемых и насыщающихся реакторов, токоограничивающих устройств трансформаторного и резонансного типов [17].

В управляемых реакторах сопротивление изменяется подмагничиванием магнитопровода потоком дополнительных управляющих обмоток. Результирующим сопротивлением реактора можно управлять также путем использования вентилей тиристорных выключателей.

В насыщающихся реакторах сопротивление возрастает в результате изменения степени насыщения магнитопровода при увеличении тока КЗ, протекающего через реактор.

В токоограничивающих устройствах трансформаторного типа используется последовательное включение сопротивления в цепь первичной обмотки трансформатора. Их результирующее сопротивление изменяется путем управления режимом работы вторичной обмотки трансформатора с помощью нелинейных сопротивлений или тиристорных выключателей.

Действие токоограничивающих устройств резонансного типа основано на явлении резонанса напряжений. Увеличение их сопротивления при появлении КЗ является следствием нарушения резонанса. Расстройка резонанса осуществляется изменением частоты тока в переходном процессе, использованием пороговых элементов, насыщающихся дросселей, тиристорных выключателей и ограничителей ударного тока.

Токоограничивающие коммутационные аппараты совмещают функции ограничения наибольших значений токов КЗ и защиты от воздействия сверхтоков на электроустановки путем их отключения. К ним относятся быстродействующие токоограничивающие предохранители, ограничители ударного тока и специальные автоматические выключатели на напряжение до 1 кВ.

Токоограничивающие предохранители обеспечивают защиту электроустановки при условии, если

(10.25)

где -ожидаемый ток, который возник бы в сети при отсутствии в ней предохранителя (см. рис. 10.4).

Токоогравичивающие предохранители применяются в сетях напряжением до 35 кВ. Они характеризуются следующими показателями: номинальными напряжением, током патрона и током плавкой вставки, который не должен превышать номинального тока патрона предохранителя, а также наибольшим и наименьшим токами отключения, зависимостями времени плавления вставки , времени отключения и тока ограничения от периодической составляющей ожидаемого тока КЗ.

Токоограничивающее действие предохранителей определяется номинальным током плавкой вставки а также значениями периодической составляющей и ударного тока КЗ при отсутствии в сети предохранителя (рис. 10.10). Если степень токоограничения оценивать по коэффициенту ограничения

Рис.10. 10. Характеристика токоограничения предохранителя

(10.26)

то значение последнего уменьшается с увеличением номинального тока плавкой вставки и становится наименьшим при номинальном токе патрона предохранителя.

Как средство токоограничения предохранители сравнительно дешевы и просты, но имеют ряд недостатков: одноразовое использование плавкой вставки, ограниченный выбор по шкале плавких вставок и патронов, нестабильность токовременных характеристик, плохая совместимость действия с устройствами релейной защиты и с системой автоматики, а также недостаточная эксплуатационная надежность.

Они используются в схемах электроснабжения неответственных электроприемников.

Ограничители ударного тока, как и предохранители, являются коммутационными аппаратами одноразового действия. В них используется принцип отключения цепи взрывом токоведущего проводника пирапатроном. Сигнал на срабатывание ограничителя поступает от внешних устройств релейной защиты, контролирующих ток КЗ и его первую производную, Ток КЗ ограничивается за время около 0,5 мс при полном отключении сети за 5 мс.

Ограничители ударного тока применяются в сетях с большими токами напряжением 0,66-35 кВ. В СЭС промышленных предприятий они могут быть использованы для:

шунтирования реакторов в нормальных рабочих режимах с целью уменьшения потерь напряжения и мощности (рис. 10.11, а-б);

осуществления параллельной работы в схемах коммутации с электрооборудованием, обладающим недостаточной стойкостью по параметрам режима КЗ (рис. 10.11, г);

Рис. 10.11. Возможные схемы включения ограничителей ударного тока

построения схем питания особо ответственных электроприемников, недопускающих перерывов в электроснабжении (рис. 10.11, д);

автоматического деления сети с двусторонним питанием (рис. 10.11, е)

разземления нейтрали силового трансформатора при больших токах КЗ на землю.

Недостатками ограничителей ударного тока являются высокая стоимость и сложность управления.

Автоматические выключатели, применяемые в сетях напряжением до 1 кВ, срабатывают при токах КЗ за время 0,2-0,6 с. Это время достаточно для обеспечения защиты электрооборудования от теплового воздействия токов КЗ, благодаря чему электрические сети, защищаемые такими выключателями, на термическую стойкость не проверяются.

Известны конструкции специальных автоматических выключателей (токоограничивающие выключатели, выключатели с ограничителями) для снижения амплитуды тока КЗ в течение времени отключения. В них ограничение сверхтоков достигается быстрым введением в электрическую цепь больших сопротивлений. Для этой цели используется сопротивление электрической дуги, образующейся между размыкающимися контактами выключателя или в специальных элементах (ограничителях). Быстрое нарастание сопротивления электрической дуги реализуется отбросом контактов выключателя под действием электродинамических сил, вызываемых протекающим током КЗ, или в результате срабатывания быстродействующих электромагнитных элементов. В ограничителях сопротивлением дуги уровень тока КЗ снижается до такого значения, при котором электрическую цепь может разомкнуть выключатель, работающий совместно с ограничителем.

Способность выключателей снижать уровень токов КЗ можно оценивать характеристиками срабатывания и токоограничения. Характеристика срабатывания представляет собой зависимость времени срабатывания от значения тока КЗ и определяется конструктивными параметрами выключателей. Для ограничивающих выключателей кривая этой зависимости (рис, 10.12, а) содержит участки, соответствующие срабатывании) теплового 1 и электромагнитного 2 расцепителей, а для выключателей с ограничителями -дополнительно и участок 3 действия

Рис. 10.12. Характеристики срабатывания ограничивающих выключателей (а) и выключателей с ограничителями (б)

ограничителя (рис. 10,12, б). Граница участков, соответствующих тепловому и электромагнитному расцепителям, зависит от выбора уставки электромагнитного расцепителя. Время-токовая характеристика ограничителя подбирается таким образом, чтобы при токах, меньших , выключатель самостоятельно отключал цепь. При токах, больших , первым должен срабатывать ограничитель, а выключатель будет отключать ток, уменьшенный его действием.

Характеристика токоограничения - это зависимость ограниченного ударного тока КЗ от периодической составляющей ожидаемого тока КЗ. На эту зависимость оказывают влияние напряжение, коэффициент мощности, соотношение составляющих полного сопротивления цепи тока КЗ (рис. 10.13). С понижением коммутационного напряжения токоограничивающая способность выключателей увеличивается.

Токоограничивающие выключатели обладают следующими достоинствами по сравнению с обычными автоматическими выключателями:

меньшими массогабаритными показателями;

меньшей стоимостью выключателей на тот же номинальный ток отключения;

снижением на 10-30 % электродинамического и на 5-10 % теплового действия токов КЗ;

более высокими показателями надежности (износостойкостью, безотказностью, безопасностью).

Их недостатками являются сложность обеспечения селективной работы нескольких выключателей и одноразовое использование ограничителей тока.

Устройства, включаемые в цепь заземления нейтрали силовых элементов, могут иметь различное целевое назначение, так как режим нейтрали сети влияет на решение многих вопросов электроснабжения: облегчение условий работы релейной защиты; выбор класса рабочей изоляции проводников; снижение уровня атмосферных и коммутационных перенапряжений и др. К ним относятся также вопросы ограничения токов наиболее распространенных однофазных КЗ на землю.

Поданным исследований [17], ток однофазных КЗ может превышать ток трехфазного КЗ на 25 %; поэтому их необходимо рассчитывать с целью принятия мер для ограничения однофазного КЗ.

Режим работы нейтралей сетей в СЭС зависит от уровня напряжения, значения емкостных токов КЗ на землю, требований безопасности и рабочей среды предприятий. С глухозаземленной нейтралью работают сети напряжением до 1 кВ. В условиях рабочей среды, где определяющим фактором являются требования электро- и взрывобезопасности, сети напряжением до 1 кВ выполняют с изолированной нейтралью. С изолированной или заземленной через дугогасящие реакторы нейтралью работают сети напряжением 6-35 кВ. С эффективно заземленной нейтралью эксплуатируются сети напряжением 110кВ и выше с большими токами КЗ на землю, когда коэффициент замыкания на землю

(10.27)

Рис. 10.13. Характеристики токоограничения выключателя при

где - разность потенциалов между неповрежденной фазой и землей в точке КЗ на землю другой или двух других фаз; - разность потенциалов между фазой и землей в этой точке до КЗ. Неравенство (10.27) выполняется при соотношении параметров сети

или (10.28)

где - результирующие полное и реактивное сопротивления прямой последовательности; -то же нулевой последовательности.

Для ограничения токов КЗ на землю разземляют нейтраль части силовых трансформаторов (рис. 10.14, а), включают в цепь нейтрали элементов сети реакторы с линейной характеристикой (рис. 10.14, б), насыщающиеся реакторы (рис. 10.14, в), дугогасящие реакторы и резисторы (рис. 10.14, г), нелинейные сопротивления (рис. 10.14, д); гальванически разделяют сеть установкой трансформаторов или заменой автотрансформаторов трансформаторами, что расширяет возможности изменения режима нейтрали ее участков.

Эти устройства могут включаться постоянно в нейтраль, вводиться в цепь ее рабочего заземлении при КЗ на землю (рис. 10.14, е) с помощью коммутационных аппаратов или изменять результирующее сопротивление при появлении КЗ на землю путем срабатывания пороговых элементов (насыщающихся реакторов; индуктивно-емкостных контуров, настроенных в резонанс напряжений).

Нейтрали заземляются через дугогасящие реакторы для компенсации емкостного тока сети при замыканиях на землю.

Рис. 10.14. Схемы, поясняющие выполнение рабочего заземления нейтрали

Дугогасящий реактор отличается от одноцепного тем, что имеет большое индуктивное сопротивление и нелинейную вольт-амперную характеристику при напряжениях, превышающих номинальное. В контуре, состоящем из ветви дугогасящего реактора с индуктивной проводимостью и эквивалентной ветви емкостной проводимости сети на землю, создаются условия резонанса токов. Этот режим работы нейтрали должен предусматриваться при значениях емкостного тока замыкания на землю:

более 10 А - в сетях с ВЛ на железобетонных и металлических опорах напряжением 6 - 20 кВ и во всех сетях напряжением 35 кВ;

более 30 А - в сетях без таких опор при напряжениях 3 - 6 кВ, более 20 А - при напряжении 10 кВ и более 15 А - при напряжениях 15- 20 кВ;

более 5 А - в схемах соединений «генератор - трансформатор» - (на генераторном напряжении).

При значениях тока замыкания на землю более 50 А рекомендуется установка не менее двух заземляющих дугогасящих реакторов.

Наибольшие токи КЗ на землю наблюдаются в сети с глухозаземленной нейтралью. При заземлении нейтрали элементов сети через резистор или нелинейное активное сопротивление периодическая составляющая тока однофазного КЗ снижается на 20-30 %,. при этом резко уменьшается время воздействия его апериодической составляющей. Одновременно облегчаются условия работы релейной защиты и предотвращается появление перемежающихся дуговых КЗ на землю, хотя напряжения на нейтрали и неповрежденных фазах при КЗ увеличиваются.

При атмосферных и коммутационных перенапряжениях заземление нейтрали через резистор равносильно ее глухому заземлению.

Заземление нейтрали через реакторы или резонансные токоограничивающие устройства преследует цель ввести при КЗ в цепь заземления нейтрали индуктивное сопротивление. Оно ограничивает ток КЗ в большей степени, чем при заземлении через устройства с активным сопротивлением того же значения, снижает напряжение на нейтрали, но менее эффективно при атмосферных перенапряжениях.

В сетях напряжением 110 кВ для ограничения тока КЗ эффективнее использовать резисторы, чем реакторы. Степень снижения тока при этом ограничивается допустимым повышением напряжения на неповрежденных фазах (до ). В сетях напряжением 220 кВ (в зависимости от параметров сети) эффективным может быть применение как резисторов, так и реакторов. Заземление нейтрали трансформаторов через резистор или реактор позволяет снизить установившийся ток КЗ до 50-80 % значения тока КЗ при глухозаземленной нейтрали без превышения допустимых уровней перенапряжений на нейтрали и неповрежденных фазах.

В сетях с изолированной или заземленной через дугогасящие реакторы нейтралью ток замыкания на землю наименьший. Он обусловливается активной проводимостью на землю и степенью компенсации емкостного тока дугогасящим реактором электрически связанной части сети. Поэтому в данном случае наиболее просто ограничить токи неполнофазных замыканий сети на землю путем разземления нейтрали ее силовых элементов.

Степень снижения тока КЗ с помощью рассмотренных средств ограничивается допустимым повышением напряжения на нейтрали и неповрежденных фазах в процессе КЗ, а также классом применяемой изоляции. Так как трансформаторы на напряжение ПО кВ и выше имеют низкий класс изоляции нейтрали, то степень токоограничения уменьшается с повышением номинального напряжения сети. Разземление нейтралей трансформаторов на напряжение 330 кВ и выше не допускается.

Выбор схемы и устройств цепи рабочего заземления нейтралей силовых элементов для снижения токов неполнофазных КЗ па землю зависит от режима нейтрали всей сети, ее параметров и ограничений по уровням перенапряжений, которые определяются шкалой номинальных напряжений. При этом весомыми являются также следующие факторы: удобство эксплуатации, требования надежности и бесперебойности электроснабжения, стремление найти экономически выгодную границу между снижением токов КЗ на землю и допустимым повышением уровня различных видов перенапряжений.